Arch Bridges: Typer, komponenter og form

Etter å ha lest denne artikkelen vil du lære om: - 1. Introduksjon til Arch Bridges 2. Typer Arch Bridges 3. Komponenter 4. Form 5. Distinctive Features 6. Forces and Moments 7. Analyse 8. Design Prosedyre 9. Hengsler for Betongbuer 10. Abutments.

Innhold:

  1. Introduksjon til Arch Bridges
  2. Typer av Arch Bridges of Arch Bridges
  3. Komponenter av Arch Bridges
  4. Formen av Arch Bridges
  5. Spesielle egenskaper ved Arch Bridges
  6. Krefter og øyeblikk av Arch Bridges
  7. Analyse av Arch Bridges
  8. Design Prosedyre av Arch Bridges
  9. Hengsler for betongbuer
  10. Abutments for Arch Bridges


1. Introduksjon til Arch Bridges:

Forsterkede betongbuebroer blir vedtatt når bendebroer viser seg å være uøkonomiske. Med økningen i strekk øker delen av bjelken i en slik grad at selve vekten av bjelkene blir en betydelig del av totalbelastningen.

Sammenlignet med girderbroene er buebroer økonomiske fordi de døde lastmomentene i en buebro er nesten fraværende når buen er riktig utformet. Dette er illustrert i figur 13.1.

En bukke er et strukturelt element som er buet i et vertikalplan, og belastningene på buen bæres av buerribbene hovedsakelig gjennom direkte aksiale trykk, bøyningsmomentene og skjærkraften er små sammenlignet med en bjelke som krever større seksjon for å motstå større bøyemomenter og forskyvningskrefter forårsaket av samme belastning.

Dette skyldes det faktum at mens en enkelt støttet girder kun vil ha det sakende (positive) øyeblikket på grunn av eksterne belastninger, vil en buk derimot ikke bare ha det samme fallende øyeblikket, men vil også ha en hogging ( negativt) øyeblikk av motsatt karakter for å delvis balansere det sakende øyeblikket og derved redusere det sakende øyeblikket i betydelig grad.

Det hakkede øyeblikket genereres av en horisontal kraft H ved støtten på grunn av buenes form som i en portalramme (se figur 13.1).

Hovedparameteren til en buebro er forholdet mellom stigningen til spenningen, r / L. Dette forholdet varierer fra 1/6 til 1/10, avhengig av stedforholdene og omgivelsene. Jo større er forholdet, desto mindre er pressene på støtene. Fra hensynet til økonomien forsøkes det å sammenfalle trykksenteret for en gitt last med buenes midtlinje.

Øyeblikket av en bue er gitt av:

M = M 1 - H. y (13, 1)

Hvor, M = Arch øyeblikk på et hvilket som helst avsnitt, x

M 1 = Moment vurderer buen som en enkelt støttet stråle

H = Horisontal kraft ved fjæringen

y = Vertikal ordinat av buksenteret ved seksjon x fra fjæringen

Konfigurasjonen av trykksenteret i buen er hentet fra ligning 13.1, forutsatt at M = 0, dvs.

Y = M 1 / H (13, 2)

Det er i praksis ikke mulig å oppnå en fullstendig tilfeldighet av buenaksen med trykksenteret siden buen blir utsatt for levende masse forskjellige fordelinger som krever å sjekke designet under dårligste belastningsbetingelser i tillegg til døde belastninger, temperaturvariasjoner og effekten av kryp og krymping etc.

Derfor er det gjort forsøk på å oppnå de laveste verdiene av designkreftene og øyeblikkene så langt som mulig. Siden bueribber er utsatt for direkte aksialt trykk og moment, er de utformet på grunnlag av seksjon utsatt for eksentrisk kompresjon. Ribseksjonen kan være en rektangulær eller en T-seksjon.

Forsterkning er gitt i begge sider av seksjonen siden øyeblikk av motsatt tegn kan forekomme i seksjonen på grunn av forskjellige kombinasjoner av belastninger.


2. Typer av Arch Bridges:

Buebroene kan klassifiseres fra to overveielser som nedenfor:

(a) Plassering av dekk med hensyn til bueribben (figur 13.2)

i) dekktype

ii) Gjennom type

iii) Semi-through type

(b) Strukturelle arrangement av bufribbe (figur 13.3)

i) To hengslet buen

ii) tre hengslet buen

iii) Fast bue

iv) Bundet bue eller bue-strengbøyle.


3. Komponenter av en bue:

En fast bue er vist i figur 13.4 hvor A og B er anker eller støtter hvor bueribben er festet. I tilfelle av to hengslet, er buen ribben hengslet på A og B. For en tre hengslet buen, er et tredje hengsel tilveiebrakt ved C i tillegg til to hengsler ved A og B.

Krysset av buenribben med abutments er kjent som "Springing" og den øverste delen av buenribben er "kronen". I tilfelle av buede buer er begge fjæringen av buen forbundet med et slips og mens en fjæring er hengslet på anslaget, understøttes den andre fjæringen på den andre anslaget gjennom bevegelige ruller.


4. Form av Arch Bridges:

Buene er generelt sirkulære eller parabolske som vist i figur 13.5.

Egenskaper av en sirkelbue:

Med henvisning til figur 13.5a, OA = OB = OC = OP = R (radius av buen); AB = L (spissen av buen); CD = r (oppstigning av buen); x og y er koordinater av P fra opprinnelse D.

I den rettvinklede mangelen OEP,

OP 2 = OE 2 + EP 2 dvs. R2 = (R - r + y) 2 + x (13, 3)

Ligning 13.3 gir forholdet til R med x & y.

Også x = OP sin θ = R sin θ (13, 4)

Og y = OE - OD = R cos θ - R cos α = R (cos θ - cos α) (13, 5)

Det er kjent at i et segment av en sirkel, (2R - r) r = L 2/4

Eller, 2R = (L2 / 4r) + r dvs R = (L2 / 8r) + (r / 2) (13, 6)

Også synd a AD / AO = L / 2 + R = L / 2R (13, 7)

Og cos a = OD / AO = (R-r) / R (13, 8)

Egenskaper av en parabolisk bue:

Med henvisning til figur 13.5b, AB = L (spenning av buen); CD = r (oppstigning av buen); x og y er koordinater av P fra opprinnelse A. Parabolaens ligning er gitt av,

y = Kx (L - x) (13, 9)

Hvor K er en konstant

Når x = L / 2, y = r. Ved å erstatte disse verdiene for x & y i ligning 13.9, er vi = K. L / 2 (L - L / 2) eller K = 4r / L2

Ved å sette denne verdien av K blir ligning 13, 9

Yh = 4rx / L2 (L-x) (13, 10)

Ligning 13.10 gir økningen av buen ribbe fra fjæringen på avstand x fra fjæringen.

Høyden på buen ribben ved x kan oppnås ved å differensiere ligning 13.10.

Skråkantens bakke = tan θ = dy / dx = 4r / L 2 (L - 2x) (13.11)


5. Distinktive egenskaper av ulike buer:

Buer kan bli festet, hengslet eller bundet til støtter. På grunn av buenes buede form blir horisontale krefter utviklet på støtter i tillegg til vertikale krefter både i de faste og hengslede buene. For faste buer blir også festemomenter generert på støtter.

De horisontale kreftene på støtter gir hakkede øyeblikk i alle deler av buen, og derved reduserer de sakte øyeblikkene som resulterer i redusert tverrsnitt av buene i forhold til bjelkene.

I to og tre hengslede buer overføres bare stødene til støtter eller anslag og det er ikke noe bøyningsmoment på buen ved fjæringen. I tilfelle av en fast bue, vil det imidlertid være fikseringsmomenter på støpene i tillegg til stakkene.

Krafter og øyeblikk i faste buer skifter både på grunn av rotasjon og forskyvning av støttene, og derfor er faste buer konstruert der absolutt uavhengig grunnleggende tilstand er tilgjengelig.

Ved to hengslede buer blir strukturen ikke påvirket på grunn av rotasjon av anhengene, men påvirkes på grunn av forskyvningen av det samme. Derfor kan to hengslede buer være utformet med liten forskyvning av støttene.

Saken er mye bedre for tre hengslede buer så langt som rotasjon og forskyvning av fundamentet er opptatt. Selv med rotasjon og liten forskyvning av fundamentet eller ulik oppløsning av fundamentene, blir stødene og øyeblikkene ikke signifikant påvirket i tre hengslede buebroer.


6. Krafter og øyeblikk på buebroer:

Krefter og øyeblikk på grunn av Dead Loads og overlastede belastninger:

Alle typer buer ribber vil bli utsatt for stød og øyeblikk på grunn av døde og overlagde belastninger. Anleggene vil også bli utsatt for stød og øyeblikk i tilfelle av faste buer bare, men hengslede buer vil bare ha trykk og ingen øyeblikk på anledninger.

Krafter og øyeblikk på grunn av temperaturvariasjon:

I tillegg til trykk og øyeblikk på grunn av døde og overlagde belastninger, vil temperaturstigning forårsake trykk og øyeblikk og temperaturfall vil forårsake trekk og øyeblikk i buerribben av alle typer buer.

For temperaturfall, vil abutments få trekk og hogging øyeblikk i faste buer, men trekke og sagging øyeblikk i hengslede buer. For betongbuer blir den effektive temperaturvariasjonen vanligvis tatt som to tredjedel av den faktiske temperaturvariasjonen.

Krafter og øyeblikk på grunn av Arch Shortening:

Forkortelse av buen eller ribbeigen skyldes trykkbelastningen av buetbetongen ved den direkte aksialt trykk i ribben på grunn av ekstern belastning på buen. Dette fenomenet utgir en del av det horisontale trykk som produseres av de døde og overlagde lastene.

Krefter og øyeblikk på grunn av krymping av betong:

Krymping av betong forkorter lengden på buen ribben og dens effekt på buen ligner på grunn av temperaturfall. Krymping er mer i begynnelsestrinnet, men kvantaet reduseres gradvis etter hvert som betongen herdes.

Krymping minimeres ved å vedta høyverdig betong i buer. Det kan ytterligere reduseres ved å hælde betong i buerribber i seksjoner som gir hull i kronen og fjæringen som er betonget senere.

Krafter og øyeblikk på grunn av plastflow av betong:

Plaststrøm eller kryp av betong er et fenomen som forårsaker en permanent belastning i betongen når den lastes i lang tid. I likhet med krympestrømmen, er krypestammen mer i begynnelsen og blir da mindre og mindre etter hvert som tiden går.

Plaststrømmen av betong forårsaker trekk og hakkende øyeblikk på støttene i faste buer, mens det forårsaker trekk og sagging øyeblikk på støttene i hengslede buer. På samme måte som temperaturfallet eller krympingen i betong, kan plaststrømmen minimeres ved bruk av høyverdig betong i øvre ribbe.


7. Analyse av Arch Bridges:

Effekt av døde belastninger og overbelastede belastninger:

To-hengslede buer:

En to-hengslet bueskive har fire ukjente reaksjonskomponenter på de to støtterne. H A, V A ved støtte A og H B, V B ved bærer B som vist i figur 13.3b.

Ved hjelp av tre viktige ligninger av statikk får vi:

i) ΣH = 0 dvs. H A + H B = 0 dvs. H A = (-) H B = H (si) (13.12)

ii) ΣV = 0 dvs. V A + V B - W = 0 dvs. V A + V B = W (13, 13)

iii) ΣM =; tar øyeblikk om A,

(V B. L - W. a) = 0 eller, V B = Wa / L

. . . Fra ligning 13.13,

VA = W - VB = W - Wa / L = W (L - a) / L (13, 14)

Fra ligning 13.1 er øyeblikk ved hvilken som helst del av buen ribben gitt av M = M 1 - Hy. Derfor, hvis størrelsen på H er kjent, kan verdiene av alle de fire ukjente reaksjonskomponentene oppnås og M, i hvilken som helst del av bueribben vil også være kjent.

Siden det er fire ukjente reaksjonskomponenter og tre kjente ligninger av statikk, er strukturen ubestemt til første grad. Den fjerde ligningen kan være innrammet fra forskyvning.

Det er kjent fra Castigliones første teorem om at partiell derivat av den totale belastningsenergien i en hvilken som helst konstruksjon med hensyn til den påførte kraft eller øyeblikk, gir forskyvning eller rotasjon henholdsvis ved tidspunktet for påføring av kraften eller øyeblikket i retningen av den påførte kraft eller øyeblikk.

Derfor, dersom støtter ikke gir, vil partiell avledet av den totale belastningsenergien med hensyn til den horisontale trykk være null. Hvis støtterne gir en verdi δ i retning av det horisontale trykk, vil det partielle derivatet av total belastningsenergi i forhold til den horisontale trykk være δ. Fra ligning 13.1, M = M 1 - H. y.

Forsinkelse av belastningsenergi på grunn av direkte trykk som er liten, vil total belastningsenergi på grunn av bøyningsmoment være:

Normalt varierer tretthetet i buenribben i en hvilken som helst seksjon som vinkelen av vinkelen θ ved seksjonen, og som sådan er jeg = I c sek θ hvor jeg C er momentet ved kroneseksjonen.

Også ds = dx sek θ

I slike tilfeller av variabelt moment av treghet av bøkeksjoner, endres ligning 13.16 og 13.17 til henholdsvis ligning 13.18 og 13.19 som nedenfor:

Derfor, som tidligere nevnt, når verdien av H er kjent enten fra ligning 13.18 eller 13.19, som det er tilfelle, kan alle styrker og øyeblikk av buetstrukturen bli funnet ut.

Tre-hengslet Arch:

Som i tohengslede buer har tre hengslede buer også fire ukjente reaksjonskomponenter, nemlig H A, V A, H B & V B som vist i figur 13.3c. Men siden disse buene har et tredje hengsel på kronen når M c = 0, er tre-hengslede buer statisk bestemt med den fjerde ligningen viz., M c = 0.

Krafter og øyeblikk på buen er bestemt som nedenfor:

i) ΣH = 0 dvs. H A + H B = 0 dvs. H A = (-) H B = H (si)

ii) ΣV = 0 dvs. V A + V B - W.

iii) ΣM = 0; . . .Taking øyeblikk om A,

(V B. L - Wa) = 0 eller, V B = Wa / L (13, 20)

Og VA = W - VB = W - Wa / L = W (L - a) / L (13, 21)

iv) M c = 0. . . Tar øyeblikk om ca C fra ligning 13.1,

M c = M 1 - Hr = 0

Eller H = M 1 / r (13, 22)

Hvor M 1 = VA. L / 2 - W (L / 2 - a) = W (L - a) / L. L / 2 - W (L / 2 - a)

Derfor kan alle krefter og øyeblikk ved hvilken som helst del av de tre hengslede buene bli vurdert.

Faste buer:

Fra figur 13.3a kan det bemerkes at det er seks ukjente reaksjonskomponenter ved de to bærere, dvs. H A, V A, M A ved hjelp av A og H B, V B, M B på understøtning B. Som nevnt i tilfelle av to og tre hengslede buer i Kun tre likestillelser er tilgjengelige for løsningen av ukjente vilkår. Derfor er den faste buen statisk ubestemt til tredje grad.

Castiglianas første teorem kan benyttes ved å utforme de andre tre ligningene fra hensynet til at rotasjonen samt de vertikale og horisontale forskyvningene på understøttene er null.

Castiglianas første teorem forteller at den partielle derivaten av den totale belastningsenergien i en hvilken som helst konstruksjon med hensyn til den påførte kraft eller øyeblikk gir forskyvning eller rotasjon henholdsvis ved tidspunktet for påføring av kraften eller øyeblikkene i retning av den påførte kraft eller øyeblikkene.

Derfor kan disse tre ytterligere ligningene være innrammet som å ta total belastningsenergi, U av buen som:

Ved å løse disse tre samtidige ligningene fra 13.24 til 13.26, kan krefter og øyeblikk av en fast bue oppnås.

Elastisk senter for faste buer:

I en tohengslet bue kan koordinatets opprinnelse vurderes på en av anledninger, men en slik antagelse ved en fast bue innebærer mye arbeidskraftige arbeider. Løsningen av samtidige ligninger som involverer H, V og M bestemt fra ligningene 13.24 til 13.26 for faste buer er også en tidkrevende prosess.

Analysen av faste buer, derimot, kan hensiktsmessig gjøres legg "Elastic Centre Metho".

Det elastiske senteret er et punkt, sier O, like under kronen (figur 13.6a), som er tyngdepunktet av faktorene ds / EI for de forskjellige 'ds'-elementene i bueaksen. Denne faktoren kalles 'elastisk vekt' og punktet 'o' som 'elastisk senter' av buen.

Koordinatene til elastisk senter er gitt av:

Ved symmetriske buer faller x 0 sammen med den vertikale linjen som går gjennom kronen, dvs. det elastiske senteret ligger under kronen og på den vertikale linjen som går gjennom kronen.

Derfor x 0 = L / 2

Og hvis jeg = jeg c sek θ og ds = dx sec θ, da

Den faste bue analyseres ved hjelp av Elastic Center-metoden ved å kutte buen på kronen., C og koble kronen, C og elastisk senter, O med stiv arm CO, som vist på figur 13.6b.

Bøyemomentet M i hvilken som helst del av de to halvdelene av buen som har koordinater (x, y) med henvisning til det elastiske senteret, O er gitt av:

Siden opprinnelsen har blitt skiftet til O, er det elastiske senteret betingelsene som involverer:

Det kan bemerkes at telleren i ligning 13.31 er "summen eller integrasjonen av y ganger de frie bøyningsmomentene forårsaket av både venstre og høyre hånd". Tilsvarende er ligning 13.32 "summen eller integrasjonen av x ganger de frie bøyningsmomentene for både venstre og høyre håndbelastning" og ligning 13.33 er "summen eller integrasjonen av de frie bøyemomentene til venstre og høyre håndbelastning".

Dette viser at ved å skifte opprinnelsen til det elastiske senteret, kan verdiene til de statisk ubestemte kreftene og øyeblikkene bli funnet direkte uten løsningen av samtidige ligninger. Det er også nevnt her at krefter og øyeblikk på anledninger kan bli evaluert fra H o, V o og M o som vist i det følgende illustrerende eksempel.

Illustrativt eksempel 1:

Beregn stakkene og øyeblikkene ved begge anledninger av den faste parabolbue vist i figur 13.7 ved bruk av Elastic Centre-metoden ved å bruke ligningene 13.31 til 13.33.

gitt,

(a) E er konstant.

(b) Trinnmomentet varierer som hellingenes skråstilling.

Analyse av den faste buen ved hjelp av elastisk sentermetode ved bruk av ligningene 13.31 til 13.33.

. . . Parabolaens ligning blir:

Verdiene H o, V o og M o er på det elastiske senteret hvorfra krefter og øyeblikk på anledninger kan vurderes som under:

Siden det ikke er belastning på høyre halvdel,

H a = H o = 50 KN; V a = V o = 11, 25 KN; og H A = H B = 50 KN

V A = Total belastning - V a = 60, 0 - 11, 25 = 48, 75 KN

Tar øyeblikk om A,

M A - [(6 x 10 2 ) / 2] + V o x 10 + H o x 2 + M o = 0; eller, M A = 300 - 112, 5 - 100 - 50 = 37, 5 KNm

På samme måte er M a - V o x 10 + H o x 2 + M o = 0; eller, M a = 112, 5 - 100 - 50 = (-) 37, 5 KNm, dvs. mot urviseren.

Kraftene og øyeblikkene ved abutmentene ved begge metodene kan bestemmes, men det er tydelig at analyse av den faste buen ved den elastiske sentermetoden er mye mindre arbeidskrevende enn ved å løse de samtidige ligningene.

Bundet buer:

Bundet buer er modifiserte tohengslede buer. I tohengslede buer opprettholdes de horisontale trykkstøtene av anslagene, mens de i horisontale buer motstår de horisontale trykkene ved hjelp av et slips som er tilveiebrakt på fjæringsnivået. På grunn av ekstern lasting på buen, har buktens fjærpunkter en tendens til å bevege seg utover, noe som forhindres av slipsen delvis.

Slipset, som er i spenning, blir utsatt for strekkdeformasjon som tillater en ende av buen forsynt med valser for å bevege seg slik at den utadvendte kraft av buen ved fjæringsnivået balanserer spenningen i slipset.

For stabiliteten til den bundet buen er den ene enden av buen ved fjæringsnivå forsynt med et hengsel og den andre enden med en vals.

Trenddeformasjonen av slipset som tillater den frie enden av slipset å bevege seg, reduserer størrelsen på den horisontale kraften på understøtningen sammenlignet med en tohengslet eller fast bue hvor forskyvningen av buenes ender er forhindret. Det er unødvendig å nevne at spenningen i slipset er den horisontale kraften på buenes ender.

Som i tohengslede buer, vil buede buer ha fire ukjente reaksjonskomponenter, nemlig. H A, V A, H B og V B for hvilke tre likninger er tilgjengelige fra statikk, dvs. ΣH = 0, ΣV = 0 og ΣM = 0, den fjerde ligningen er ∂U / ∂H = 0 for to hengslede buer, men i tilfelle av bundet buer, ∂U / ∂H ≠ 0 som bueendringer beveger seg.

Derfor kan denne ligningen ikke brukes. Siden forskyvning av støttene i vertikal retning er null, kan denne overveien utnyttes ved å utforme den fjerde ligningen viz. ∂U / ∂V = 0.


8. Prosedyre for Arches Bridges:

(1) Velg hvilken type bue som skal adopteres; fikse opp spenning, oppstigning av buen etc.

(2) Anta grov del av bueribben og finn trykk- og bøyningsmomentet i forskjellige seksjoner for ulike dødbelastninger som dekkstruktur, slitasje, kolonner og bjelker etc.

(3) Tegn innflytelseslinjediagrammer for ulike seksjoner for øyeblikk og trykk og bestem levestrømmomentene og -trykket på grunn av levelast.

(4) Beregn øyeblikk og trykk på grunn av temperaturvariasjon, krymping, ribbekorting etc.

(5) Tabulere de positive øyeblikkene og stødene og også negative øyeblikk og stød for forskjellige seksjoner på grunn av ulike design- og lastforhold og finn designmomenter og stød.

(6) Evaluer de vanlige stakkene og radialskjærene ved kritiske seksjoner, både for død og levende belastning.

(7) Kontroller seksjonene for betong og stålspenninger. Hvis det blir tilfredsstillende, kan det tas opp detaljer om forsterkning. Hvis ikke, må de tidligere prosedyrene gjentas, om nødvendig, med revidert prøveeksjon av buen.


9. Hengsler for betongbuer:

Hengslene er i stand til å overføre trykk, trekk eller skjær, men kan ikke motstå bøyningsmomenter. Derfor kan noen ganger i konstruksjonen av bueskruer, bøyespenningene forårsaket av krymping, ribbforkortelse (kun på grunn av død last), oppgjør av sentrering, oppgjør av abutments etc. som er av midlertidig karakter, elimineres ved å gi midlertidige hengsler på kronen og ved springingen er.

Disse midlertidige hengslene gjør unna med øyeblikkene på de kritiske delene, for eksempel. krone og springing er.

Etter at konstruksjonen er over, er gapet i hengslene fylt med godt gradert og godt komprimert betong, slik at seksjonen er i stand til å motstå bøyningsmomenter, stødninger som kan bli indusert av de påfølgende belastningene som for eksempel balanse dødbelastning, levelast, temperatur, restkrymping og ribbekorting på grunn av levelast etc. En form for midlertidig hengsel er illustrert i figur 13.18.

Permanente hengsler som tilbys i buebroer, skal være sterke nok til å opprettholde trykk, skjær osv. På grunn av kombinert belastning under bruken av broen. Disse hengslene vil ikke gi noen motstand mot øyeblikk, og derfor vil disse stedene være poeng på null øyeblikk.

Fig. 13.19 viser ett stål og ett betong permanent hengsel. Krumning i disse hengslene er svært viktig, og som sådan bør riktig kurvatur opprettholdes. Krumningen i stålhengsler er laget under støping og etterbehandling.

Krumningen i betonghengsler kan oppnås ved å skru av den konkave overflaten med en treplate og plassere et mykt tre over den konkave overflaten for å danne den konvekse overflaten. I stedet for å bruke det myke treet, kan gips i Paris også bli ansatt over den avskårne konkave overflaten for å danne den konvekse overflaten.


10. Abutments for Arch Bridges:

Abutments for arch broer er vanligvis laget av masse betong for å få stor dødvekt på grunn av som det kan være mulig å gjøre stødpunktet fra buen akse mer vertikal. Sokkelens grunndel er laget på en slik måte at det resulterende trykk under alle belastningsbetingelser går gjennom så nær midten av sokkelen som mulig.

Ved grunnleggingen av fjellet på fjellet, må nødvendig benkning gjøres på stein for bedre stabilitet.

Noen ganger er celletype RC-anledninger laget for å påvirke økonomien i kostnad. For å få den nødvendige dødvekten til abutmentene, er innsiden av den cellulære delen fylt med jord. Dette bidrar til å gjøre pressen mer tilbøyelig mot vertikal akse.

Støtningen fra buen ribben overføres gjennom motstanderene til baseflåten. Motordene bør derfor være sterke nok til å opprettholde streken som kommer på dem. Begge disse typer anslag er illustrert i figur 13.20.